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實(shí)踐證明：影響斗式提升機(jī)離心式卸料起始角的因素主要有二個(gè)，一是斗內(nèi)裝料量的多少；二是頭輪轉(zhuǎn)速的大小(在頭輪直徑一定的情況下)。一般說(shuō)來(lái)，料斗內(nèi)裝料量越多、頭輪轉(zhuǎn)速值越大，卸料開(kāi)始得越早，即卸料起始角就越小。上述這種觀點(diǎn)已形成共識(shí)，被眾人所接受。然而，在不同條件下卸料起始角究竟是多少？怎樣計(jì)算(不能不視條件、籠統(tǒng)地定為30度)?如何控制相關(guān)因素使起始角取值合理，從而保證在這一區(qū)域內(nèi)的回流量降至最低？
1.物料極限面方程式
經(jīng)過(guò)有載分支垂直提升后的物料在頭部卸料時(shí)作復(fù)合運(yùn)動(dòng)，即隨畚斗一起作圓周運(yùn)動(dòng)的同時(shí)，它還沿著滑移平面移動(dòng)。
控制卸料起始角的相關(guān)因素使其取值合理
通過(guò)公式可以計(jì)算出離心式卸料起始角，但這并不是最終目的。最終目的是使卸料起始角取值合理。所謂“合理”，具有二個(gè)方面內(nèi)容：
(1)回流量必須被控制在最低限度，最好回流量為零；
(2)拋料曲線必須有足夠的射程，且畚斗進(jìn)入開(kāi)始卸料時(shí)有足夠大的裝滿系數(shù)。
因此，在上述二個(gè)條件均具備的情況下談合理，才具有實(shí)際意義。
2.回流量控制
如前所述，物料極限面以上的物料處于不穩(wěn)定狀態(tài)，必然會(huì)從料斗中拋出。要控制回流量，只要將畚斗進(jìn)入頭輪處的物料極限面位置角減小即可，因?yàn)榇藭r(shí)極限物料面以上的物料被拋出后沒(méi)有足夠的射程，無(wú)疑會(huì)產(chǎn)生回流。角度減小就意味著物料極限面的升高，而實(shí)際物料面與極限面高度之差減小就意味著回流量降低。
由此可以得到以下結(jié)論：
(1)頭輪轉(zhuǎn)速越大，卸料開(kāi)始得就越早、產(chǎn)生的回流量就越大或者說(shuō)畚斗裝滿系數(shù)就越小。
(2)回流量的控制是通過(guò)調(diào)整頭輪轉(zhuǎn)速來(lái)實(shí)現(xiàn)的。值得注意的是前面結(jié)果都是在頭輪直徑、畚斗尺寸一定的情況下給出的，實(shí)質(zhì)上這是頭輪直徑(確切地說(shuō)是畚斗外緣口回轉(zhuǎn)直徑)與頭輪轉(zhuǎn)速配套問(wèn)題。
(3)“畚斗在機(jī)座內(nèi)裝料裝得越多越好”的說(shuō)法是站不住腳的。裝滿系數(shù)為0.96是最經(jīng)濟(jì)的。小于0.96顯然提升機(jī)“沒(méi)吃飽”，大于0.96必然會(huì)出現(xiàn)回流，其結(jié)果動(dòng)力增加輸送量并沒(méi)有得到提高。
3.物料的拋物線射程及畚斗裝滿系數(shù)
計(jì)算拋物線射程實(shí)際上只要計(jì)算卸料開(kāi)始位置即可，因?yàn)榇藭r(shí)的拋料位置距提升機(jī)的出料口最遠(yuǎn)。另外，盡管物料作復(fù)合運(yùn)動(dòng)，拋射速度理論上應(yīng)該是物料的絕對(duì)速度，但大量計(jì)算表明，卸料開(kāi)始時(shí)物料的相對(duì)速度與牽連速度相比非常之小，完全可以忽略不計(jì)，因此拋料速度即為牽連速度。
當(dāng)頭輪直徑為480mm、畚斗選用DS130×125時(shí)，頭輪轉(zhuǎn)速n= 85，75，65r/min所對(duì)應(yīng)的拋物線射程分別是0.696，0.662，0.602m，表明物料雖不能直接到達(dá)卸料口，但通過(guò)導(dǎo)料板可順利將這些物料卸出。因此，三種轉(zhuǎn)速下的射程均能滿足要求。頭輪轉(zhuǎn)速對(duì)卸料開(kāi)始時(shí)畚斗的裝滿系數(shù)有較大的影響。計(jì)算結(jié)果表明三種轉(zhuǎn)速下的畚斗裝滿系數(shù)分別為0.73，0.86，1.07。顯然前二種轉(zhuǎn)速是不經(jīng)濟(jì)的。當(dāng)頭輪轉(zhuǎn)速為65r/min時(shí)，極限面以下斗內(nèi)物料量達(dá)0.802L，裝滿系數(shù)為1.07，它表示的是極限值。(圖/文www.changrong-jx.com)